Пластичний момент опору при згинанні. Визначення моменту опору

Mbt = Wpl Rbt,ser- звичайна формула сопромату, в яку тільки внесено виправлення на непружні деформації бетону розтягнутої зони: Wpl- Пружно-пластичний момент опору наведеного перерізу. Його можна визначити за формулами Норм або з виразу Wpl =gWred, де Wred- пружний момент опору наведеного перерізу для крайнього розтягнутого волокна (у нашому випадку - нижнього), g =(1,25...2,0) - залежить від форми перерізу та визначається за таблицями довідників. Rbt,ser- розрахунковий опір бетону розтягуванню для граничних станів 2-ї групи (чисельно рівне нормативному Rbt, n).

153. Чому непружні властивості бетону підвищують момент опору перерізу?

Розглянемо найпростіший прямокутний бетонний (без арматури) переріз і звернемося до рис.75,в, на якому показана розрахункова епюра напруг напередодні утворення тріщин: прямокутна у розтягнутій та трикутна у стислій зоні перерізу. За умовою статики рівнодіючі зусилля в стислій Nbі в розтягнутій Nbtзонах рівні між собою, значить рівні і відповідні площі епюр, а це можливо, якщо напруги в крайньому стиснутому волокні вдвічі більше розтягують: sb= 2Rbt,ser. Рівнодіючі зусилля в стиснутій та розтягнутій зонах Nb = =Nbt =Rbt,serbh / 2, плече між ними z =h / 4 + h / 3 = 7h / 12. Тоді момент, що сприймається перетином, дорівнює M =Nbtz =(Rbt,serbh/ 2)(7h/ 12)= = Rbt,serbh 27/ 24 = Rbt,ser(7/4)bh 2/6, або M = Rbt,ser 1,75 W. Тобто, для прямокутного перерізу g= 1,75. Таким чином, момент опору перерізу зростає завдяки прийнятій для прямокутної епюрі напруг у розтягнутій зоні, викликаній непружними деформаціями бетону.

154. Як розраховують нормальні перерізи щодо утворення тріщин при позацентровому стисканні та розтягуванні?

Принцип розрахунку той самий, що і при згинанні. Потрібно лише пам'ятати, що моменти поздовжніх сил Nвід зовнішнього навантаженняприймають щодо ядрових точок (рис. 76, б, в):

при позацентровому стисканні Мr = N(eo- r), при позацентровому розтягуванні Мr = N(eo + r). Тоді умова тріщиностійкості набуває вигляду: Mr≤ Mcrc = Mrp + Mbt- те саме, що і при вигині. (Варіант центрального розтягування розглянуто у питанні 50.) Нагадаємо, що відмінною особливістюядрової точки є те, що прикладена в ній поздовжня сила викликає на протилежній грані перерізу нульову напругу (рис. 78).

155. Чи може тріщиностійкість залізобетонного згинального елемента бути вищою за його міцність?

У практиці проектування справді трапляються випадки, коли за розрахунком Mcrc> Mu. Найчастіше подібне відбувається у переднапружених конструкціях з центральним армуванням (палях, дорожніх бортових каменях тощо), яким арматура потрібна тільки на період перевезення та монтажу і в яких вона розташована по осі перерізу, тобто. поблизу нейтральної осі. Пояснюється це наступними причинами.

Рис. 77, Мал. 78

У момент утворення тріщини зусилля, що розтягує, в бетоні передається арматурі при дотриманні умови: Mcrc =Nbtz1 =Nsz2(Рис. 77) – для простоти міркувань робота арматури до утворення тріщини тут не враховано. Якщо виявиться, що Ns =RsAs ≤ Nbtz1 /z2одночасно з утворенням тріщин відбувається і руйнування елемента, що підтверджується численними експериментами. Для деяких конструкцій така ситуація може виявитися раптовим обваленням, тому Норми проектування в цих випадках наказують збільшити на 15% площу перерізу арматури, якщо вона підібрана розрахунком за міцністю. (До речі, саме подібні перерізи в Нормах іменуються «слабко армованими», що вносить деяку плутанину в науково-технічну термінологію, що давно устала.)

156. У чому особливість розрахунку нормальних перерізів щодо утворення тріщин у стадії обтиснення, транспортування та монтажу?

Все залежить від того, тріщиностійкість якої грані перевіряють і які при цьому діють зусилля. Наприклад, якщо під час перевезення балки або плити підкладки знаходяться на значній відстані від торців виробу, то в опорних перерізах діє негативний згинальний момент. Мwвід власної ваги qw(з урахуванням коефіцієнта динамічності kД = 1,6 – див. питання 82). Сила обтиснення Р1(з урахуванням перших втрат та коефіцієнта точності натягу gsp > 1) створює момент того ж знака, тому її розглядають як зовнішню силу, що розтягує верхню грань (рис.79), і при цьому орієнтуються на нижню ядрову точку r´. Тоді умова тріщиностійкості має вигляд:

Мw + P1(eop- r´ )≤ Rbt,ser W´pl, де W´pl- Пружно-пластичний момент опору для верхньої грані. Зауважимо ще, що величина Rbt,serповинна відповідати передавальній міцності бетону.

157. Чи впливає наявність початкових тріщин у зоні, стиснутої від зовнішнього навантаження, на тріщиностійкість розтягнутої зони?

Впливає, причому негативно. Початкові тріщини, що утворилися на стадії обтиснення, перевезення або монтажу під впливом моменту від власної ваги Mw, зменшують розміри поперечного перерізубетону (заштрихована частина рис. 80), тобто. зменшують площу, момент інерції та момент опору наведеного перерізу. За цим слідує збільшення напруг обтискання бетону. sbpзбільшення деформацій повзучості бетону, зростання втрат напруг в арматурі від повзучості, зменшення сили обтиснення Рта зниження тріщиностійкості тієї зони, яка буде розтягнута від зовнішнього (експлуатаційного) навантаження.

В основі розрахунку лежить крива деформування (рис. 28), що є залежністю встановлювану з дослідів на розтяг. конструкційних сталей ця залежність має такий самий вигляд і при стисканні.

Для розрахунку зазвичай використовують схематизовану діаграму деформування, показану на рис. 29. Перша пряма відповідає пружним деформаціям друга пряма проходить через точки, що відповідають

Рис. 28. Діаграма деформування

межі плинності та межі міцності. Кут нахилу значно менше кута і для розрахунку друга пряма іноді представляється горизонтальною лінією, як показано на рис. 30 (крива деформування без зміцнення).

Зрештою, якщо розглядаються значні пластичні деформації, то ділянками кривих, що відповідають пружному деформуванню, у практичних розрахунках можна знехтувати. Тоді схематизовані криві деформування мають вигляд, показаний на рис. 31

Розподіл напруг згину при пружнопластичних деформаціях. Для спрощення задачі розглянемо стрижень прямокутного перерізу та припустимо, що крива деформування не має зміцнення (див. рис. 30).

Рис. 29. Схематизована крива деформування

Рис. 30. Крива деформування без зміцнення

Якщо згинальний момент такий, що найбільша напруга згину (рис. 32), то стрижень працює в області пружної деформації

При подальшому зростанні згинального моменту крайніх волокнах стрижня виникають пластичні деформації. Нехай при даному значенніпластичними деформаціями охоплена область від до. В цій області . Під час напруги змінюються за лінійним законом

З умови рівноваги момент внутрішніх сил

Рис. 31. Крива деформування при великих пластичних деформаціях

Рис. 32. (див. скан) Вигин стрижня прямокутного перерізу в пружнопластичній стадії

Якби матеріал залишався пружним за будь-якої напруги, то найбільша напруга

перевищувало б межу плинності матеріалу.

Напруги при ідеальній пружності матеріалу показано на рис. 32. З урахуванням пластичної деформації напруги, що перевищують межу плинності для ідеально пружного тіла, знижуються. Якщо епюри розподілу напруг для дійсного матеріалу я для ідеально пружною матеріалу Зрізаються одна від іншої (при одних і тих же навантаженнях), то в тілі після зняття зовнішнього навантаження виникають залишкові напруги, епюра яких є різницею епюр згаданих напруг. У місцях найбільшої напруги залишкові напруги протилежні за знаком напругам а робочих умовах.

Граничний пластичний момент. З формули (51) випливає, що за

величина, тобто весь переріз стрижня знаходиться в області пластичної деформації.

Згинальний момент, при якому у всіх точках перерізу виникають пластичні деформації, називають граничним пластично та моментом. Розподіл напруг згину по перерізу у разі показано на рис. 33.

У сфері розтягування області стиснення . Оскільки умови рівноваги то нейтральна лінія ділить перетин на дві рівновеликі (за площею) частини.

Для прямокутного перерізу граничний пластичний момент

Рис. 33. Розподіл напруги при дії граничного пластичного моменту

Згинальний момент, при якому виникає пластична деформація тільки в крайніх волокнах,

Відношення пластичного моменту опору до звичайного (пружного) моменту опору прямокутного перерізу

Для двотаврового сечеиия при згинанні в площині найбільшої жорсткості це відношення становить для тонкостінного трубчастого -1,3; для суцільного круглого перерізу 1,7.

У загальному випадкувеличину при згинанні в площині симетрії сечеиия можна визначити наступним способом (рис. 34); розбити перетин лінією на дві рівновеликі (за площею) частини. Якщо відстань між центрами тяжкості цих частин позначити через те

де – площа поперечного перерізу; - відстань від центру тяжкості будь-якої половини перерізу до центру тяжкості всього перерізу (точку О знаходить на рівній відстані від точок

Осьовий момент опору- Відношення моменту інерції щодо осі до відстані від неї до найбільш віддаленої точки перерізу. [див 3, м 3]

Особливо важливими є моменти опору щодо головних центральних осей:

прямокутник:
; коло: W x = W y =
,

трубчастий переріз (кільце): W x = W y =
де = d Н /d B .

Полярний момент опору - відношення полярного моменту інерції до відстані від полюса до віддаленої точки перерізу:
.

Для кола W р =
.

Кручення

Т

Який вид деформації, при якому в поперечних перерізах виникає тільки одні крутні моменти - М к. Знак крутного моменту М зручно визначати за напрямом зовнішнього моменту. Якщо при погляді з боку перерізу зовнішній момент спрямований проти годину, то М до >0 (зустрічається і зворотне правило). При крученні відбувається поворот одного перерізу щодо іншого на кут закручування-. При крученні круглого бруса (валу) виникає напружений стан чистого зсуву (нормальна напруга відсутня), виникає тільки дотична напруга. Приймається, що перерізи плоскі до закручування залишаються плоскими і після закручування - закон плоских перерізів. Дотичні напруги в точках перерізу змінюються пропорційно відстані точок від осі. З закону Гука при зсуві: =G, G - модуль зсуву,
,
- Полярний момент опору круглого перерізу. Дотичні напруги в центрі дорівнюють нулю, чим далі від центру, тим вони більші. Кут закручування
, GJ p - жорсткість перерізу при крученні.
-відносний кут закручування. Потенційна енергія при крученні:
. Умови міцності:
, [] = , для пластичного матеріалуза  пред приймається межа плинності при зсуві  т, для тендітного матеріалу –  у – межа міцності, [n] – коефіцієнт запасу міцності. Умова жорсткості під час кручення:  max [] – допустимий кут закручування.

Кручення бруса прямокутного перерізу

П при цьому порушується закон плоских перерізів, перерізи некруглої форми при крученні викривляються – депланаціяпоперечного перерізу.

Епюри дотичних напруг прямокутного перерізу.

;
,J k і W k - умовно називають моментом інерції та моментом опору при крученні. W k = hb 2 ,

J k = hb 3 , Максимальні дотичні напруги  max будуть посередині довгої сторони, напруги по середині короткої сторони: =  max , коефіцієнти: ,, наводяться в довідниках залежно від відношення h/b (наприклад, при h/b=2, =0,246; =0,229; =0,795.

Вигин

П
лоскій (прямий) вигин- коли згинальний момент діє площині, що проходить через одну з основних центральних осей інерції перерізу, тобто. всі сили лежать у площині симетрії балки. Основні гіпотези(допущення): гіпотеза про не натискання поздовжніх волокон: волокна, паралельні осі балки, відчувають деформацію розтягування – стискування і тиску один на одного у поперечному напрямі; гіпотеза плоских перерізів: перетин балки, плоский до деформації, залишається плоским і нормальним до викривленої осі балки після деформації. При плоскому згинанні у випадку виникають внутрішні силові фактори: поздовжня сила N, поперечна сила Q і згинальний момент М. N>0, якщо поздовжня сила розтягує; при М>0 волокна зверху балки стискаються, знизу розтягуються. .

З
лой, у якому відсутні подовження, називається нейтральним шаром(Віссю, лінією). При N=0 і Q=0 маємо випадок чистого вигину.Нормальна напруга:
, - Радіус кривизни нейтрального шару, y - відстань від деякого волокна до нейтрального шару. Закон Гука при згинанні:
, звідки (формула Навье):
,J x - момент інерції перерізу щодо головної центральної осі, перпендикулярної площини згинального моменту, EJ x - жорсткість при згинанні, - кривизна нейтрального шару.

М
аксимальна напруга при згині виникають у точках, найбільш віддалених від нейтрального шару:
,J x /y max =W x -момент опору перерізу при вигині,
. Якщо перетин не має горизонтальної осі симетрії, то епюра нормальних напруг не буде симетричною. Нейтральна вісь перерізу проходить через центр тяжкості перерізу. Формули визначення нормальної напруги для чистого вигину приблизно годяться і коли Q0. Це випадок поперечного вигину. При поперечному згині, крім згинального моменту М, діє поперечна сила Q і в перерізі виникають не тільки нормальні , а й дотичні  напруги. Дотичні напруги визначаються формулою Журавського:
, де S x (y) - статичний момент щодо нейтральної осі тієї частини площі, яка розташована нижче або вище шару, що знаходиться на відстані "y" від нейтральної осі; J x - момент інерції всьогопоперечного перерізу щодо нейтральної осі, b(y) - ширина перерізу у шарі, на якому визначаються дотичні напруги.

Д
ля прямокутного перерізу:
,F=bh, для круглого перерізу:
,F=R 2 для перерізу будь-якої форми
,

k-коеф., що залежить від форми перерізу (прямокутник: k = 1,5; коло - k = 1,33).

M

max і Q max визначаються з епюр згинальних моментів та поперечних сил. Для цього балка розрізається на дві частини та розглядається одна з них. Дія відкинутої частини замінюється внутрішніми силовими факторами М і Q, які визначаються рівняннями рівноваги. У деяких вузах момент М>0 відкладається донизу, тобто. Епюра моментів будується на розтягнутих волокнах. При Q = 0 маємо екстремум епюри моментів. Диференціальні залежності між М,Qіq:

q - інтенсивність розподіленого навантаження [кН/м]

Головні напруження при поперечному згині:

.

Розрахунок на міцність при згинанні: дві умови міцності, що відносяться до різних точок балки: а) за нормальними напругами
, (Точки найбільш віддалені від С); б) щодо дотичних напруг
, (Точки на нейтр.осі). З а) визначають розміри балки:
, які перевіряють б). У перерізах балок можуть бути точки, де одночасно великі нормальні та великі дотичні напруги. Для цих точок знаходяться еквівалентні напруги, які не повинні перевищувати допустимі. Умови міцності перевіряються за різними теоріями міцності

І-я:
;II-я: (при коеф. Пуассона = 0,3); - Застосовуються рідко.

теорія Мора: ,
(використовується для чавуну, у якого допустима напруга на розтягування [ р ][ с ] – на стиск).

Напруга при згинанні в пружній стадії розподіляється в перерізі за лінійним законом. Напруги в крайніх волокнах для симетричного перерізу визначаються формулою:

де М -згинальний момент;

W -момент опору перерізу.

Зі збільшенням навантаження (або згинального моменту М)напруги збільшуватимуться і досягнуть значення межі плинності R yn .

З огляду на те, що межі плинності досягли тільки крайні волокна перерізу, а з'єднані з ними менш напружені волокна можуть працювати, несуча здатність елемента не вичерпана. З подальшим збільшенням згинального моменту відбуватиметься подовження волокон перерізу, проте напруги не можуть бути більшими за R yn . Граничною епюрою буде така, в якій верхня частинаперерізу до нейтральної осі рівномірно стиснута напругою R yn . Несуча здатність елемента при цьому вичерпується, а він може повертатися навколо нейтральної осі без збільшення навантаження; утворюється шарнір пластичності.

У місці пластичного шарніра відбувається велике наростання деформацій, балка одержує кут перелому, але не руйнується. Зазвичай балка втрачає у своїй або загальну стійкість, або місцеву стійкість окремих елементів. Граничний момент, що відповідає шарніру пластичності,

де W пл = 2S - пластичний момент опору

S – статичний момент половини перерізу щодо осі, що проходить через центр тяжкості.

Пластичний момент опору, отже граничний момент, що відповідає шарніру пластичності більше пружного. Нормами дозволяється враховувати розвиток пластичних деформацій для розрізних прокатних балок, закріплених від втрати стійкості та несучих статичне навантаження. Значення пластичних моментів опору при цьому приймаються: для прокатних двотаврів та швелерів:

W пл =1,12W - при вигині в площині стінки

W пл = 1,2W – при вигині паралельно полицям.

Для балок прямокутного поперечного перерізу пл = 1,5 W.

За нормами проектування розвитку пластичних деформацій допускається враховувати для зварних балок постійного перерізу при відносинах ширини звису стисненого пояса до товщини пояса та висоти стінки до її товщини.

У місцях найбільших згинальних моментів неприпустимі найбільші дотичні напруги; вони повинні задовольняти умови:

Якщо зона чистого вигинумає велику протяжність, відповідний момент опору, щоб уникнути надмірних деформацій, приймається рівним 0,5(W yn +W пл).

У нерозрізних балках за граничний стан приймається утворення шарнірів пластичності, але за умови збереження системою своєї незмінності. Нормами дозволяється при розрахунку нерозрізних балок (прокатних та зварних) визначати розрахункові згинальні моменти виходячи з вирівнювання опорних та прогонових моментів (за умови, що суміжні прольоти відрізняються не більше ніж на 20%).

У всіх випадках, коли розрахункові моменти приймаються у припущенні розвитку пластичних деформацій (вирівнювання моментів), перевірку міцності слід проводити за пружним моментом опору за формулою:

При розрахунку балок з алюмінієвих сплавіврозвиток пластичних деформацій не враховується. Пластичні деформації пронизують не тільки найбільш напружений переріз балки в місці найбільшого моменту, що згинає, але і поширюються по довжині балки. Зазвичай у згинальних елементах крім нормальних напругвід згинального моменту є ще й дотичне напруження від поперечної сили. Тому умова початку переходу металу в пластичний стан у цьому випадку має визначатися наведеною напругою s че d:

.

Як зазначалося, початок плинності в крайніх фібрах (волокнах) перерізу ще вичерпує несучі можливості изгибаемого елемента. При сумісному дії s і t гранична несуча здатність приблизно на 15% вище ніж при пружній роботі, і умова утворення шарніру пластичності записується у вигляді:

,

При цьому має бути.